第二阶段测试在第四十一次信号抵达后约十五小时执行，比原计划延迟了三小时——延迟来自拓扑模拟层在融合AG-4600实测频率数据后，对第二阶段发射参数提出了一组优化建议：将扰动信号的振幅从原定的百分之一点二调整为百分之一点零七，因为模拟显示在百分之一点零七的振幅阈值下，屏障外层的响应模式将处于线性区间与非线性区间的临界点，一旦越过这个临界点，反射波中可能激发出可识别的三阶及以上谐波信号，为推算外层结构的弹性模量提供更完整的数据。
林渊采纳了拓扑模拟层的优化建议，将发射振幅锁定在百分之一点零七。中距分散层沿同一道四千七百万公里的拓扑通道再次投射出低频曲率扰动信号，频率保持在0.3708赫兹，相位与凹陷处自持波动的二百二十秒周期完全同步，振幅调至屏障外层能量密度的百分之一点零七。
测试信号在约七分钟后抵达凹陷坐标。远距感应层在信号抵达后的第一个二百二十秒周期内监测到凹陷处的波形发生了与第一阶段不同的变化——波纹的振幅从零点三米短暂跃升至零点三六米，增幅约百分之二十，持续约八十秒后缓慢回落至零点三二米；波长从四十七米延伸至四十八点一米，偏移约百分之二点三；周期从二百二十秒拉长至二百二十四秒，偏移约百分之一点八。
这些参数变化在第一个周期结束后并未完全恢复原始状态。凹陷处的波纹在第二个周期开始时仍保持振幅零点三二米、波长四十八点一米、周期二百二十四秒的微调形态，直到周期约一百五十秒时才逐渐向原始值回归。整个响应过程持续约三个完整周期，约六百六十秒，比第一阶段的瞬时响应明显延长。
响应持续时间延长了。程远在监测数据前逐秒跟踪着波纹参数的变化曲线，第一阶段的响应几乎在信号停止后立刻消失，但这次波纹参数在信号停止后仍然维持了约四百四十秒的偏移状态。屏障外层对更大振幅的扰动信号产生了记忆效应——它在刚才被触碰的强度，并在信号停止后缓慢地恢复常态。
反射波在信号抵达后约二百三十秒时返回。反射波的强度比第一阶段提升了约十二倍，振幅达到原始发射信号的约万分之三点六。频谱分析显示反射波包含了基频0.3708赫兹、二倍频0.7416赫兹、三倍频1.1124赫兹、四倍频1.4832赫兹以及五倍频1.8540赫兹，形成了一个从基频到五倍频的完整谐波序列。各倍频的振幅分布呈现出一种特定的衰减规律：基频振幅设为1，二倍频约为0.52，三倍频约为0.27，四倍频约为0.14，五倍频约为0.07——衰减因子约零点五二，呈近似等比数列递减。
五阶谐波全序列。林渊在频谱分析结果前仔细审查了各倍频的振幅比值，衰减因子零点五二，这是典型的弹性耦合响应特征。如果屏障外层的能量结构是刚性的，谐波衰减会更快，可能在二倍频之后就不可识别；如果是塑性的，谐波衰减会更慢，可能保留到七倍频以上。零点五二的衰减因子说明外层结构的弹性模量处在一个中间范围——它有记忆能力，但不会永久变形。
更重要的是，反射波各倍频的相位延迟之间呈现出一种规律性的递增关系。基频相位延迟约零点零三秒，二倍频延迟约零点零六秒，三倍频零点零九秒，四倍频零点一二秒，五倍频零点一五秒——每一阶倍频的相位延迟恰好是基频延迟的整数倍，延迟增量恒定为零点零三秒。这种线性相位递增关系意味着反射波的各阶谐波之间保持着严格的时间相干性，反射信号的整体结构如同一面被扰动后以固定延时回放声音的墙壁。
林渊将反射波的频谱特征和相位延迟规律录入KP-01预案附件中的外层结构响应数据库，并在分析记录下方追加了推导结论：屏障外层对百分之一点零七振幅扰动信号的响应为五阶全谐波序列，基频至五倍频振幅按零点五二衰减因子递减，各阶谐波相位延迟呈整数倍递增。响应模式证实外层结构属于弹性耦合体，存在记忆效应但无永久变形。根据衰减因子推算外层结构的等效弹性模量约为屏障内部空间曲率背景刚度的约二点三倍，该数值可用于计算逐层瓦解所需的最小持续扰动能量——预计以基频持续施加约四百至六百秒的连续扰动即可在凹陷区域诱发出可观测的局部能量密度降低，降低幅度约为外层原密度的百分之三至五。
第二阶段测试的响应数据比第一阶段丰富了一个数量级。五阶谐波全序列不仅确认了屏障外层的弹性耦合性质，还提供了推算该层结构强度的关键参数。有了等效弹性模量的数值，林渊可以精确计算在凹陷区域施加多长时间的持续扰动才能局部削弱外层屏蔽层的结构完整性——而这正是KP-01预案第二阶段到第三阶段过渡所必需的数据。
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